Audiophiler Class-D Verstärker

Ich hab übrigens verstanden, warum der Spannungsanstieg bei meiner high-side so gemütlich geht. Die Spulen laden die ganzen Kapazitäten (Ausgangskapazität der low-side und Eingangskapazität der high-side) auf, einfach als Resonanzkreis. Wir sehen den Anstieg eines Sinus. Um das schneller zu bekommen, müssen wir "nur" die Resonanzfrequenz dieses Kreises verringern. Da seh ich ne einfache Möglichkeit... will ich gleich mal durchsimulieren.

@ Rumgucker:
1) Dann musst du Integrator und Komparator-Betribsspannung insgesamt (schwimmend) auf den anderen Brückenausgang legen. Wie willst du dann aber die NF-Eingangsspannung an den Integrator bringen, weder komplett mit 400kHz und 50V Spannungshub hin- und herschwingt.
2) Siehe http://www.hifi-foru...791&postID=1759#1759

@ alle

Hab mir grad Paul Simon (bei Ebay gekauft) reingezogen.
Ich kann nur sagen: Arm, wer auf dieser Erde wandelt,ohne
SODFAS sein Eigen nennen zu dürfen.

Ein wirklich sehr beindruckendes Musikerlebnis.

@Ampericher

Was sagt denn dein Analogverstärker zu dieser Musik?

Noch mal zu #2102:
http://www.hifi-foru...791&postID=1737#1737

Rumgucker schrieb:

Die Spulen laden die ganzen Kapazitäten (Ausgangskapazität der low-side und Eingangskapazität der high-side) auf, einfach als Resonanzkreis. Wir sehen den Anstieg eines Sinus.

Richtig. Und die Nichtlinearität von der Spotnick sprach, also der schnellere Anstieg ab etwa 10V, kommt daher, dass der Transistor dort beginnt zu öffnen.

Moin Rumgucker,

deine Schaltung läuft bei mir in der Simu und ich hatte bis jetzt immer wieder das gleiche Problem mit der "High Side", von dem du ja auch berichtet bzw. ein Diagramm eingestellt hast: über den Ausgangsfilter-Trafo lässt sich zwar eine beliebige Spannung zur Ansteuerung gewinnen, die auch frei von Spannungsspitzen ist (durch den Schaltvorgang des Fet liegt eine Rechteckspannung am Gate an), jedoch scheint entweder die Selbstinduktion der Spule zu spät einzusetzen, oder - da ein schneller Gatespannungsanstieg gleichzeitig vom schnellen Durchschalten abhängt, quasi die Auswirkung der Ursache bedingt -, hier das Filter als Steuerspannungsquelle nichts ausrichten kann, weil sich der Fet sich selbst im Wege steht. Auch die Abkopplung der Gatetreiberwicklung aus dem Lastkreis heraus (das Gate nicht mit der Source des unteren Fet verbunden) funktioniert, leider eben auch nur mit der gleichen Einschränkung. Dem bereits angesprochenen Resonanzkreis aus Spule und Gatekapazität/oben- bzw. Drainkapazität/unten und dem Kurzschlussstrom konnte ich bisher nichts wirksames entgegensetzen.
Wie ich gerade lese, scheinst du eine Lösung gefunden zu haben - denn mal toi, toi, toi!

---

PPS: Ich feile nun wieder an meinem bipolaren PWMA-Mischer weiter, sichere 50 klirrarme Watts mit doch recht erstaunlichen Simulationseigenschaften wähne ich in der Tasche und hoffe eines nicht allzufernen Tages das aufbauen- und mit Analog vergleichen zu können. Übrigens: IGBT-Modelle gibt es bei ONSemi, leider ohne Modellzeichnung und nur als Subcircuit, von dem ich nicht weiss, ob das von LTSpice so ohne weiters übernommen wird, aber ich hoffe doch, dass du mir dabei behilflich sein wirst.

@ Beobachter

Ich hab mal eben meinen Analog-Vollverstärker drangehängt.
Die detailierte Auflösung ist längst nicht so gut wie beim SODFA, speziell beim acapella Eingangspart von "Diamonds..." zu erkennen.
Die SODFA-Endstufen lösen die einzelnen Stimmen deutlich besser auf.
Auch der Bass im Titel "You can call me Al" läßt das Herz hüpfen.
Ich wünsche, ich könnte den Klang in einer Plastiktüte einfangen und hier einstellen.
Aber solche Plastiktüten müssen erst noch erfunden werden.
Da eine SODFA-Endstufe wirklich nicht viel kostet, sollte man jedem Lautsprecher eine eigene verpassen.
Wenn man bedenkt, was gute Weichenbauteile kosten, rechnet sich das.
Außerdem sind dann die Hoch/Tief/Bandpässe handlicher.

Tillg schrieb:

@ Rumgucker: 1) Dann musst du Integrator und Komparator-Betribsspannung insgesamt (schwimmend) auf den anderen Brückenausgang legen. Wie willst du dann aber die NF-Eingangsspannung an den Integrator bringen, weder komplett mit 400kHz und 50V Spannungshub hin- und herschwingt. 2) Siehe http://www.hifi-foru...791&postID=1759#1759

1.) Spannungsteiler wäre schon erlaubt. NF muß symmetrisch eingekoppelt werden.

2.) Ich meinte bifilliar aber entgegengesetzter Strom.

Tillg schrieb:

Richtig. Und die Nichtlinearität von der Spotnick sprach, also der schnellere Anstieg ab etwa 10V, kommt daher, dass der Transistor dort beginnt zu öffnen.

Genau!

Rumgucker schrieb:

Spannungsteiler wäre schon erlaubt.

OK

NF muß symmetrisch eingekoppelt werden.

Dein UNsymmetrischer Bezugpunkt für die NF ist +in des Integrators, und der bewegt sich mit 400kHz oder so, geteilt oder nicht.

2.) Ich meinte bifilliar aber entgegengesetzter Strom.

Soll sich die Induktivität aufheben?
Simuliers doch erst mal selber, eh du ... Fragen stellst.

In den anfänglichen postings wurde viel über die in Frage kommenden Filterspulenausführungen geschrieben, eine klare Empfehlung konnte wohl auf Grund verschiedener Einsatzzwecke und Prioritäten nicht gegeben werden. Frage an alle: welcher Typ käme für einen Sinusspitzenstrom von 7 Ampére und eine Schaltfrequenz von 500kHz in Frage, wenn niedrigste Verzerrungen an erster Stelle stehen? Muss dabei selbst gewickelt werden oder gibt es entsprechende Konfektionsware mit Normwerten (zwischen 10uH und 30uH)?

Spotnick schrieb:

Wie ich gerade lese, scheinst du eine Lösung gefunden zu haben - denn mal toi, toi, toi! ...und nur als Subcircuit, von dem ich nicht weiss, ob das von LTSpice so ohne weiters übernommen wird, aber ich hoffe doch, dass du mir dabei behilflich sein wirst. :)

Moin, moin, mein lieber Spotnick,

1.) einfach ne Ferritperle (47nH) in Reihe mit dem linken Anschluß unseres Autotrafos.

2.) ich verwende z.B. beim BC327 nen Subcircuit. Modell in die Standar.bjt kopieren oder ".inc" eines subckt... wie es gerade kommt. In dieser Sekunde sitz ich gerade an der Einbindung eines Suppressors-subckt, dessen Einsatz ich für sehr vorteilhaft beim GS-Schutz halte.


Vorschau: es scheint mir ein diskreter Komparator mit 10 Bauteilen gelungen... gleich mit +/-1A-Ausgang, +/-40V Ub und [ns]-Response. Putzeys hat das doppelte gebraucht.

Spotnick schrieb:

Muss dabei selbst gewickelt werden oder gibt es entsprechende Konfektionsware mit Normwerten (zwischen 10uH und 30uH)?

Wenn wir ne Anzapfung brauchen, gibts bestimmt keine Konfektionsware mehr. Diese Amidon-Kerne, u.a bei Reichelt, sind aber wirklich ok. 10 Wdg drauf und die 20uH sind gebacken.

P.S. bei Spezialbauteilen sollte eigentlich gleich die Bezugsquelle dabeistehen.

Reichelt und Conrad sind für DIY 1.Wahl. Bürklin halbwegs. RS, Farnell und Co. eher nicht. Und wir sollten uns bemühen, daß möglichst alles aus einer Hand bezogen werden kann.

Ich hab mir den Reichelt-Katalog geholt. Reichelt ist der kleinste gemeinsame Nenner. Was da nicht drinsteht, das gibt es für dieses Projekt nicht.

Oder sollten wir sogar auf Pollin-Niveau sinken ?

Hinkel Elektronik ist auch ganz gut bestückt.

@Spotnick

Die Frage bezüglich der Ausgangsdrossel ist geklärt. Amidon-Ringkern T106-2. Ich hatte noch eine weit aufwendigere Konstruktion mit Schalenkern-geschirmter Doppelkammer-Luftspule ausgetüftelt, konnte aber bisher keinen Klangunterschied zur preisgünstigen Ringkern-Drossel feststellen.

Amidon-Ringkern T106-2
Beobachter: Für 50...100W ist der nicht überdimensioniert? - oder profitieren die Verzerrungen von einem grösseren Kern? (mir schweben 50 Watt in Zigarettenschachtelgrösse vor, einschl. Schaltnetzteil)

@Spotnick

Du könntest 2 Stück T44-2 übereinander legen, was deren Al-Wert verdoppelt. Der T44 hat nur 11.2mm Außendurchmesser ( mit Wicklung 13mm ) und ist 4mm hoch, Gesamthöhe also 8mm ( mit Wicklung 10mm ). Für 20uH brauchst Du dann 44Wdg. Wenn der Wickeldraht dabei innen z.T. übereinander liegt, ist das auch nicht schlimm ( außer vielleicht für die Bauhöhe ).

So weit bin ich erstmal zufrieden! Keine Überströme, alles innerhalb der ratings.




Probleme:

1. liegt die Schaltfrequenz noch zu niedrig, weil ich das lead-Netzwerk noch extra testen will.

2. da die HF durch das high-side-Konzept von Natur aus asymmetrisch ist, hatte ich gehofft, daß der UcD den darauf entstehenden DC-Offset wieder ausgleicht. Das ist zu meiner größten Verblüffung allerdings nicht der Fall!


Eigenlob:

Wenn einer entdeckt, wie ich die Kurzschluß-/Überlastsicherung realisiert hab, dann hat derjenige einen gut bei mir

Auf welchem Potential, Rumgucker, liegt der Kollektor von U5?

PS: wie wäre es mit einer Dosis Schaltverstärkermitkopplung?

Da es in der Simulation offensichtlich funktioniert, muß es sich dabei um eine völlig neu entdeckte "Ladungspumpe" handeln.

Die Schaltung von Rumgucker funktioniert wie ein Schaltnetzteil im Resonanzbetrieb, wenn mich nicht alles täuscht. Frequenzbestimmend sind L1 und C1.
@Rumgucker:
Versuch doch mal C1 zu verkleinern und sage was passiert.

Hey... ihr seid nah dran. Tatsächlich lädt der BC640 den 47nF aber die BC-Diode auf! Ganz nah dran liegt auch das Geheimnis der Abschaltung bei Kurzschluß/Überlast...

Nun was für unser Filterexperten:

http://www.die-webto...6504b798bbd08864.jpg

Die blaue Kurve kommt aus der oberen Schaltung, die andere vom konventionellen Filter. 6dB Gewinn und Verschiebung des Trägers hin zu höheren Frequenzen.

Ich versteh nicht, wieso Tillg immer nur gegenan wettert. Zweimal hab ich ihn mit der Nase drauf gestoßen. Haut er mir seine alten Filteraufteilungen um die Ohren. Beobachter schweigt sowieso.

Ich gebs bald auf. Wo keine Fantasie ist, da kann man sie wohl auch nicht reinprügeln....

Captain-Chaos schrieb:

Die Schaltung von Rumgucker funktioniert wie ein Schaltnetzteil im Resonanzbetrieb, wenn mich nicht alles täuscht. Frequenzbestimmend sind L1 und C1. @Rumgucker: Versuch doch mal C1 zu verkleinern und sage was passiert. :)

Das ist das UcD-Prinzip, Captain. Die Frequenz kann ich vordringlich mit einem "lead"-Netzwerk beeinflussen, mehr noch als mit dem C1. Das Netzwerk hab ich erstmal weggelassen, weil es bei der Untersuchung des Schaltverhaltens eher behinderte. Die Simulation mach ich auch noch. Erstmal war mir das saubere Schaltverhalten wichtig.

Spotnick schrieb:

Auf welchem Potential, Rumgucker, liegt der Kollektor von U5? PS: wie wäre es mit einer Dosis Schaltverstärkermitkopplung?

Der 47nF lädt sich am Ende des Arbeitstaktes über die BC-Diode von U5 auf. Am Anfang eines Arbeitstaktes wird die vorige C4-Ladung auf die Eingangskapazität von M2 entladen.

U5 wirkt also zuerst als Transistor und danach als Schaltdiode.

Es fließen kleine Ladungshäppchen gegen Masse ab, die mühelos von Q1 nachgeliefert werden können. Der Spannungsteiler R1/R8 bestimmt übrigens die 10V maximale Gate-Spannung.

@ Beobachter

Du hast die Totzeit bei Deinen SODFAs mit 10nS angegeben,
wie sieht es dabei mit der Erwärmung der Endtransistoren aus?

http://www.die-webto...7631672377cf09ae.gif

Rumgucker, bevor ich auf "Run" drücke, gib bitte kurz noch deinen Servus dazu, ob du einverstanden bist!

@Ampericher

Hab ich schon mal drüber berichtet. Reine Schaltverluste liegen unter 250mW pro MOSFET. Die MOSFETs stehen frei auf der Platine, dennoch kann ich beliebig lange mit Maximallautstärke Musik hören, Temperatur bleibt unter 45°C. Genauere Untersuchungen in dieser Richtung machen für mich erst Sinn, wenn ich einiges an Meßequipment aufgerüstet habe.

@Rumgucker

Deine Schaltung sieht zweifellos interessant aus. Wie wär´s, wenn Du deine .asc-Datei mal hier einstellst. Wenn Du mehr Kommentare möchtest, wäre das sicher förderlich.

Rumgucker, ich hoffe, dass du nichts dagegen hast - so stelle ich mal deine nachgebildete Schaltung hier ein ...

Die BC327/337-Modelle hatte ich bereits veröffentlicht, fehlt noch der BC640:

.MODEL BC640 PNP(
+ AF= 1.00E+00 BF= 1.85E+02 BR= 4.28E+00 CJC= 8.00E-11
+ CJE= 1.27E-10 CJS= 0.00E+00 EG= 1.11E+00 FC= 5.00E-01
+ IKF= 9.69E-01 IKR= 1.00E+00 IRB= 1.62E-01 IS= 4.60E-12
+ ISC= 9.45E-17 ISE= 1.99E-14 ITF= 4.53E-01 KF= 0.00E+00
+ MJC= 5.07E-01 MJE= 4.94E-01 MJS= 3.30E-01 NC= 2.00E+00
+ NE= 1.23E+00 NF= 1.19E+00 NR= 1.23E+00 PTF= 0.00E+00
+ RB= 4.84E+00 RBM= 1.00E+01 RC= 2.62E-01 RE= 1.00E-02
+ TF= 1.07E-09 TR= 0.00E+00 VAF= 1.44E+02 VAR= 1.97E+01
+ VJC= 3.62E-01 VJE= 5.43E-01 VJS= 7.50E-01 VTF= 9.99E+05
+ XCJC= 1.00E+00 XTB= 0.00E+00 XTF= 6.31E-01 XTI= 3.00E+00)
+ Vceo=45 Icrating=1000m mfg=Infineon)


Die .asc-Datei:

Version 4
SHEET 1 1100 680
WIRE -496 48 -496 0
WIRE -496 144 -496 112
WIRE -496 160 -496 144
WIRE -496 336 -496 320
WIRE -432 0 -496 0
WIRE -432 0 -432 -32
WIRE -432 16 -432 0
WIRE -432 144 -496 144
WIRE -432 144 -432 96
WIRE -384 144 -432 144
WIRE -320 -32 -320 -48
WIRE -320 64 -320 48
WIRE -320 96 -320 64
WIRE -288 192 -320 192
WIRE -288 256 -288 192
WIRE -288 352 -288 336
WIRE -256 -48 -320 -48
WIRE -256 96 -256 -48
WIRE -256 192 -288 192
WIRE -176 64 -320 64
WIRE -176 144 -192 144
WIRE -176 176 -176 144
WIRE -112 -48 -256 -48
WIRE -112 16 -112 -48
WIRE -112 128 -112 112
WIRE -112 224 -112 208
WIRE -112 256 -112 224
WIRE -112 352 -288 352
WIRE -112 352 -112 336
WIRE -16 224 -112 224
WIRE -16 224 -16 160
WIRE -16 288 -16 224
WIRE 0 160 -16 160
WIRE 0 288 -16 288
WIRE 64 32 64 16
WIRE 64 112 64 96
WIRE 64 224 64 208
WIRE 64 240 64 224
WIRE 64 352 -112 352
WIRE 64 352 64 336
WIRE 160 224 64 224
WIRE 160 320 160 224
WIRE 176 320 160 320
WIRE 224 64 224 48
WIRE 224 208 224 144
WIRE 224 240 224 208
WIRE 224 352 64 352
WIRE 224 352 224 336
WIRE 240 208 224 208
WIRE 256 352 224 352
WIRE 288 48 224 48
WIRE 288 112 288 48
WIRE 352 48 288 48
WIRE 352 112 336 112
WIRE 400 -48 -112 -48
WIRE 400 -32 400 -48
WIRE 400 112 400 64
WIRE 400 208 384 208
WIRE 400 208 400 112
WIRE 416 208 400 208
WIRE 432 -48 400 -48
WIRE 544 208 496 208
WIRE 544 208 544 176
WIRE 544 224 544 208
WIRE 544 304 544 288
WIRE 608 128 608 112
WIRE 624 208 544 208
WIRE 624 224 624 208
WIRE 624 320 624 304
WIRE 752 32 752 16
FLAG -496 336 0
FLAG 544 304 0
FLAG 624 320 0
FLAG -432 -32 fb
FLAG 544 176 fb
FLAG 608 128 0
FLAG -176 176 0
FLAG 608 32 +ub
FLAG 432 -48 +ub
FLAG 752 112 -ub
FLAG 256 352 -ub
FLAG 64 16 -ub
FLAG 752 16 0
SYMBOL nmos 352 -32 R0
SYMATTR InstName M1
SYMATTR Value Si7852DP
SYMBOL nmos 176 240 R0
SYMATTR InstName M2
SYMATTR Value Si7852DP
SYMBOL pnp 0 336 M180
WINDOW 0 42 62 Left 0
WINDOW 3 44 33 Left 0
SYMATTR InstName Q1
SYMATTR Value BC327-40
SYMBOL npn 0 112 R0
WINDOW 0 50 27 Left 0
WINDOW 3 49 56 Left 0
SYMATTR InstName Q2
SYMATTR Value BC337-40
SYMBOL res -336 -48 R0
SYMATTR InstName R2
SYMATTR Value 10k
SYMBOL res -512 144 R0
SYMATTR InstName R3
SYMATTR Value 1.8k
SYMBOL voltage -496 224 R0
WINDOW 0 38 52 Left 0
WINDOW 3 -179 40 Left 0
WINDOW 123 0 0 Left 0
WINDOW 39 30 29 Left 0
SYMATTR InstName V1
SYMATTR Value SINE(0 1 5k)
SYMBOL res -448 0 R0
SYMATTR InstName R4
SYMATTR Value 10k
SYMBOL cap -512 48 R0
SYMATTR InstName C1
SYMATTR Value 1p
SYMBOL ind2 512 192 R90
WINDOW 0 4 56 VBottom 0
WINDOW 3 37 56 VTop 0
SYMATTR InstName L1
SYMATTR Value 20µ
SYMBOL ind2 400 192 R90
WINDOW 0 4 56 VBottom 0
WINDOW 3 36 57 VTop 0
SYMATTR InstName L2
SYMATTR Value 1µ
SYMBOL cap 528 224 R0
WINDOW 3 24 50 Left 0
SYMATTR Value 100n
SYMATTR InstName C2
SYMBOL res 608 208 R0
SYMATTR InstName R5
SYMATTR Value 4
SYMBOL voltage 608 16 R0
WINDOW 0 36 57 Left 0
WINDOW 3 38 82 Left 0
WINDOW 123 0 0 Left 0
WINDOW 39 81 80 VLeft 0
SYMATTR InstName V3
SYMATTR Value 40
SYMATTR SpiceLine Rser=0.05
SYMBOL voltage 752 16 R0
WINDOW 0 36 57 Left 0
WINDOW 3 38 82 Left 0
WINDOW 123 0 0 Left 0
WINDOW 39 81 80 VLeft 0
SYMATTR InstName V4
SYMATTR Value 40
SYMATTR SpiceLine Rser=0.05
SYMBOL cap 48 32 R0
SYMATTR InstName C3
SYMATTR Value 47n
SYMBOL pnp -176 112 M180
WINDOW 0 43 62 Left 0
WINDOW 3 44 35 Left 0
SYMATTR InstName Q3
SYMATTR Value BC640
SYMBOL res -128 240 R0
SYMATTR InstName R6
SYMATTR Value 1k
SYMBOL res -128 112 R0
SYMATTR InstName R7
SYMATTR Value 3.3k
SYMBOL npn -384 96 R0
WINDOW 0 -19 31 Left 0
WINDOW 3 50 57 Left 0
SYMATTR InstName Q4
SYMATTR Value BC337-40
SYMBOL npn -192 96 M0
WINDOW 0 -19 29 Left 0
WINDOW 3 48 37 Left 0
SYMATTR InstName Q5
SYMATTR Value BC337-40
SYMBOL res -304 240 R0
SYMATTR InstName R8
SYMATTR Value 47k
SYMBOL zener 400 96 R90
WINDOW 0 0 32 VBottom 0
WINDOW 3 13 -75 VTop 0
SYMATTR InstName D1
SYMATTR Value BZX84C15L
SYMATTR Description Diode
SYMATTR Type diode
SYMBOL zener 288 96 M90
WINDOW 0 0 32 VBottom 0
WINDOW 3 -14 187 VTop 0
SYMATTR InstName D2
SYMATTR Value BZX84C15L
SYMATTR Description Diode
SYMATTR Type diode
SYMBOL FerriteBead 272 208 R90
WINDOW 0 -16 0 VBottom 0
SYMATTR InstName L3
SYMATTR Value 47nH
SYMBOL res 208 48 R0
SYMATTR InstName R1
SYMATTR Value 10
TEXT 352 272 Left 0 !K L1 L2 1
TEXT -704 298 Left 0 !.tran 0 2m 0 1u
TEXT 256 240 Left 0 ;47n
LINE Normal 496 224 304 224

Ob da ein Fehler in der Schaltung ist?

Nochmal zu den Amidon-Kernen:

@Spotnick Du könntest 2 Stück T44-2 übereinander legen, was deren Al-Wert verdoppelt. Der T44 hat nur 11.2mm Außendurchmesser ( mit Wicklung 13mm ) und ist 4mm hoch, Gesamthöhe also 8mm ( mit Wicklung 10mm ). Für 20uH brauchst Du dann 44Wdg. Wenn der Wickeldraht dabei innen z.T. übereinander liegt, ist das auch nicht schlimm ( außer vielleicht für die Bauhöhe ).

Beobachter, können die tatsächlich 7 Ampére verzerrungsfrei übertragen? Dann passen ja 50 Watt in eine Steichholzschachtel, toll!

Eigentlich mag ich ja das Rumgerutsche von zwei Kernen beim Wickeln nicht so besonders und bei -24dB-Filterung bräuchte ich so bereits 8 Kernchen für Stereo, ein grösserer wäre mir dann doch genehmer. Welcher kommt da in Frage und wieviele Windungen mit welcher Drahtstärke müssten jeweils für ca. 25µH bzw. 15µH draufgewickelt werden? - oder besser: wo gibt es die Datenblätter, mit denen man das selbst bestimmen kann?

PS, noch eine Frage zu dem Schaltnetzteil: Gibt es ev. Fertige für +/- 35...40 Volt?

@ Beobachter

Sorry, muß ich wohl übersehen haben, habs inzwischen gefunden.
Jetzt stellt sich noch die Frage, wie weit kann man die Totzeit erhöhen, bis das hörbar wird?
Sollte eine Totzeit, bis zu einem Wert, ähnlich wie beim IR2010, zu keiner Klangverschlechterung führen, kann man sich den Schaltungsaufwand für variable Totzeit und den Aufwand des Kühlelements sparen.
Ich kann diesen Vergleich, bei Verwendung von IR2010,
nicht vornehmen.

@ spotnick

Unter Amidon.de, Eisenpulverkerne, sind einige Angaben
zur Windungszahl gemacht, dort kann man auch die Kerne kaufen.
Reichelt hat sie ebenfalls im Programm.

Manno.. seid Ihr ungeduldig. Ich stell die Schaltung rein, wenn die gröbsten Kinderkrankheiten beseitigt sind (kein offset-Ausgleich und geringe Schaltfrequenz). Heute will ich die UcD-lead-Geschichte untersuchen.


Habt Ihr eigentlich meinen Filter-Beitrag:

Nun was für unser Filterexperten: http://www.die-webto...6504b798bbd08864.jpg Die blaue Kurve kommt aus der oberen Schaltung, die andere vom konventionellen Filter. 6dB Gewinn und Verschiebung des Trägers hin zu höheren Frequenzen.

...überlesen?

@Spotnick: ich hab Deinen "Nachbau" jetzt nicht geladen. Aber die kleine Ferritdrossel (47nH) und der Suppressor sind wichtig.

Die ganzen Transis inkl. der MOS sind unkritisch. Der BC327/337 muß nur etwas über 40V schaffen und der BC640 halt die vollen 80V.

Rumgucki, jedermann stellt Schaltungen ein, die alle immer mehr oder weniger grobe Kinderkrankheiten haben und alle beschäftigen sich (mehr oder weniger) damit ...
- so sollte es doch auch sein, oder nicht?
Schaltungen, die jedoch offensichtlich richtig gut funzen, werden dagegen nicht mehr eingestellt ...
- wegen der Patente und so - klar ...

Edit, wegen #2137: die Funktion der (Ferrit-) Drossel ist mir schon klar, sie verändert erst einmal den Highside-Kurzschlussstrom von ehemals 140A auf 8A und die BJT's und MOS sind natürlich durch ähnliche Typen austauschbar (auch wenn eine 40V Transe in der Praxis bei >40V Gefahr läuft, beschädigt zu werden, so funktionieren ihre Kennlinienäste in der Simu dennoch sinngemäss). Die hochgeladenen Modelle mögen auch nur das Programm als Solches bereichern (der gewählte N-MOS aus der Originalbibliothek hat übrigens einen sehr niedrigen RSD,on).
Den Kompress...Suppressor habe ich durch zwei antiserielle 15V-Z ersetzt, funktionell sollte das das Gleiche sein, auch wenn ein Suppresssor ev. mehr Strom aushält (Verhinderung des UGS-Anstiegs über +/- 15.7V). In #2130 kannst du ja mal einen Blick auf die Schaltung werfen, wenn du Zeit findest ...

Ampericher: ich werde mir den Reichelt-Katalog besorgen, Danke für den Tipp.
Hat Conrad in Berlin ebenfalls Kerne und Draht?

Ich wollte genau den anderen Weg gehen. Erst, wenn die Simulation gut klappt, lohnt sich der Nachbau. Also wäre das der richtige Zeitpunkt zum Reinstellen.

Beobachters Patentgesülze interessiert mich nicht (mehr). Er und Tillg haben kein "Erfinderherz". Nach reiflicher Überlegung hab ich mich durchgerungen, Amperichers Bemerkung mit der "neuartigen Ladungspumpe" als ironisch zu werten. Sehr peinlich für Ampericher.

Von mir aus wäre es Zeit, einen neuen Thread zu eröffnen: "Innovative Class D-Konzepte" oder so ähnlich.

...und dann lassen wir dieses ignorante Triumvirat hier in ihren "Wohlklängen" versauern.

Eine Thread-Aufspaltung würde auch Henry wieder deutlichst entspannen, vermute ich.

Spotnick:

In #2130 kannst du ja mal einen Blick auf die Schaltung werfen, wenn du Zeit findest ...

Es geht nicht darum, daß ich Zeit finde, sondern darum, daß mein PC Zeit findet....

Rumgucki, es kann doch nicht primär um den Nachbau gehen, sondern auch und besonders die Entwicklung einer Schaltung ist von Interesse?! Alles andere bekäme erneut wieder einen schalen Beigeschmack, der in einem anderen threath ebenso empfunden würde. Wenn deine Schaltung eine echte und sogar noch innovative DIY-Empfehlung werden sollte, kannst du ja immer noch und höchstpersönlch eine prima Anleitung in den Selbstbauprojekten einstellen, ich denke, dass solchermassen hier weniger gesucht und vermutet wird.
Aber klar, nichts gegen einen anderen Weg, auch wenn sich IMO damit kaum etwas ändern wird, auch andere Leute sind nun mal ausnahmslos (!) so wie sie sind. Man sollte sich einfach durchringen können, das Ganze locker zu nehmen und vor allem (gelegentliche) Ausrutscher einfach nur amüsant zu finden. Ich selbst habe mich mittlerweile damit anfreunden können.

Eigenzitat:

... eine Frage zu dem Schaltnetzteil: Gibt es ev. Fertige für +/- 35...40 Volt?

Bzw. mit getrennten Wicklungen für Niederstrom 10...15V?

Für deinen Q1, Rumgucker, finde ich einfach keinen Typ mit 100V, akzeptablem hfe und ft - schlage dir zur Umgehung deshalb eine Kaskodenlösung vor, die zudem eine grössere Schleifenverstärkung erbringt
http://www.die-webto...f9051c50a7117a29.gif

Spotnick schrieb:

Rumgucki.... Ich selbst habe mich mittlerweile damit anfreunden können.

Ok. Einverstanden. Überzeugt. Dann Ruder wieder zurück. Was interessiert mich mein Geschwätz von eben?

Version 4
SHEET 1 1020 680
WIRE -80 -64 -80 -96
WIRE -80 144 -80 16
WIRE -80 160 -80 144
WIRE -80 256 -80 240
WIRE -80 384 -80 336
WIRE -32 144 -80 144
WIRE 32 -64 32 -80
WIRE 32 32 32 16
WIRE 32 96 32 32
WIRE 48 192 32 192
WIRE 48 272 48 192
WIRE 48 368 48 352
WIRE 64 -80 32 -80
WIRE 64 96 64 -80
WIRE 64 192 48 192
WIRE 112 32 32 32
WIRE 144 144 128 144
WIRE 144 384 -80 384
WIRE 144 384 144 144
WIRE 176 -80 64 -80
WIRE 176 -16 176 -80
WIRE 176 128 176 80
WIRE 176 240 176 208
WIRE 176 272 176 240
WIRE 176 368 48 368
WIRE 176 368 176 352
WIRE 208 240 176 240
WIRE 208 240 208 176
WIRE 208 304 208 240
WIRE 224 176 208 176
WIRE 224 304 208 304
WIRE 288 48 288 32
WIRE 288 128 288 112
WIRE 288 240 288 224
WIRE 288 256 288 240
WIRE 288 368 176 368
WIRE 288 368 288 352
WIRE 320 32 288 32
WIRE 320 368 288 368
WIRE 320 368 320 32
WIRE 336 240 288 240
WIRE 384 32 384 16
WIRE 384 144 384 112
WIRE 384 160 384 144
WIRE 384 368 320 368
WIRE 384 368 384 256
WIRE 416 16 384 16
WIRE 416 64 416 16
WIRE 416 144 384 144
WIRE 432 64 416 64
WIRE 496 144 480 144
WIRE 528 16 416 16
WIRE 576 -80 176 -80
WIRE 576 -64 576 -80
WIRE 576 64 528 64
WIRE 576 64 576 32
WIRE 576 144 576 64
WIRE 672 -96 -80 -96
WIRE 672 144 656 144
WIRE 672 144 672 -96
WIRE 672 192 672 144
WIRE 672 384 144 384
WIRE 672 384 672 240
WIRE 688 144 672 144
WIRE 720 -80 576 -80
WIRE 720 -64 720 -80
WIRE 720 16 720 0
WIRE 720 288 720 272
WIRE 720 368 384 368
WIRE 720 368 720 352
WIRE 768 -80 720 -80
WIRE 768 -64 768 -80
WIRE 768 16 720 16
WIRE 768 16 768 0
WIRE 768 144 752 144
WIRE 768 144 768 16
WIRE 768 192 752 192
WIRE 768 192 768 144
WIRE 768 240 672 240
WIRE 768 240 768 192
WIRE 768 272 720 272
WIRE 768 272 768 240
WIRE 768 288 768 272
WIRE 768 368 720 368
WIRE 768 368 768 352
WIRE 800 -80 768 -80
WIRE 800 0 800 -80
WIRE 800 368 768 368
WIRE 800 368 800 288
WIRE 816 -80 800 -80
WIRE 816 0 800 0
WIRE 816 144 768 144
WIRE 816 160 816 144
WIRE 816 288 800 288
WIRE 816 368 800 368
WIRE 896 0 880 0
WIRE 896 368 880 368
WIRE 896 368 896 0
WIRE 912 -80 880 -80
WIRE 912 288 880 288
WIRE 912 288 912 -80
WIRE 960 -80 912 -80
WIRE 960 0 960 -80
WIRE 960 144 816 144
WIRE 960 144 960 80
WIRE 960 208 960 144
WIRE 960 368 896 368
WIRE 960 368 960 288
FLAG 816 160 0
SYMBOL cap 752 160 M270
WINDOW 0 19 54 VTop 0
WINDOW 3 66 19 VBottom 0
SYMATTR InstName C1
SYMATTR Value 470n
SYMBOL Misc\\EuropeanPolcap 752 -64 R0
WINDOW 0 -20 62 Left 0
WINDOW 3 -58 102 Left 0
SYMATTR InstName C2
SYMATTR Value 4700µ
SYMBOL Misc\\EuropeanPolcap 752 288 R0
WINDOW 0 -20 62 Left 0
WINDOW 3 -22 104 Left 0
SYMATTR InstName C3
SYMATTR Value 4700µ
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 768 176 R90
WINDOW 0 33 51 VBottom 0
WINDOW 3 30 56 VTop 0
SYMATTR InstName R4
SYMATTR Value 4
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor -64 -80 M0
WINDOW 0 16 72 VLeft 0
WINDOW 3 23 106 Left 0
SYMATTR InstName R6
SYMATTR Value 8.2k
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor -64 144 M0
WINDOW 0 14 73 VLeft 0
WINDOW 3 31 38 Left 0
SYMATTR InstName R7
SYMATTR Value 1.8k
SYMBOL voltage -80 240 M0
WINDOW 3 50 123 VLeft 0
WINDOW 123 0 0 Left 0
WINDOW 39 0 0 Left 0
WINDOW 0 -34 102 Left 0
SYMATTR Value SINE(0 1 5k)
SYMATTR InstName V1
SYMBOL diode 880 -96 R90
WINDOW 0 0 32 VBottom 0
WINDOW 3 32 32 VTop 0
SYMATTR InstName D1
SYMBOL diode 880 -16 R90
WINDOW 0 0 32 VBottom 0
WINDOW 3 32 32 VTop 0
SYMATTR InstName D2
SYMBOL diode 816 304 R270
WINDOW 0 32 32 VTop 0
WINDOW 3 0 32 VBottom 0
SYMATTR InstName D3
SYMBOL diode 816 384 R270
WINDOW 0 32 32 VTop 0
WINDOW 3 0 32 VBottom 0
SYMATTR InstName D4
SYMBOL voltage 960 -16 R0
WINDOW 123 0 0 Left 0
WINDOW 39 0 0 Left 0
WINDOW 0 -32 7 Left 0
WINDOW 3 -33 107 Left 0
SYMATTR InstName V2
SYMATTR Value 40
SYMBOL voltage 960 192 R0
WINDOW 123 0 0 Left 0
WINDOW 39 0 0 Left 0
WINDOW 0 -34 7 Left 0
WINDOW 3 -33 104 Left 0
SYMATTR InstName V3
SYMATTR Value 40
SYMBOL cap 736 -64 M0
WINDOW 0 21 13 Left 0
WINDOW 3 18 54 Left 0
SYMATTR InstName C5
SYMATTR Value 47n
SYMBOL cap 736 288 M0
WINDOW 0 20 54 Left 0
WINDOW 3 18 7 Left 0
SYMATTR InstName C6
SYMATTR Value 47n
SYMBOL ind2 672 128 R90
WINDOW 0 7 49 VBottom 0
WINDOW 3 33 48 VTop 0
SYMATTR InstName L1
SYMATTR Value 20µ
SYMATTR Type ind
SYMBOL ind2 592 128 R90
WINDOW 0 6 52 VBottom 0
WINDOW 3 32 56 VTop 0
SYMATTR InstName L2
SYMATTR Value 1µ
SYMATTR Type ind
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 48 -80 M0
WINDOW 0 17 71 VLeft 0
WINDOW 3 31 38 Left 0
SYMATTR InstName R3
SYMATTR Value 470
SYMBOL nmos 528 -64 R0
WINDOW 0 55 26 Left 0
WINDOW 3 -99 11 Left 0
SYMATTR InstName M1
SYMATTR Value FDS3580
SYMBOL nmos 336 160 R0
WINDOW 0 53 107 Left 0
WINDOW 3 54 137 Left 0
SYMATTR InstName M2
SYMATTR Value FDS3580
SYMBOL cap 272 112 M180
WINDOW 0 14 53 Right 0
WINDOW 3 37 98 Right 0
SYMATTR InstName C4
SYMATTR Value 47n
SYMBOL npn_model 224 128 R0
WINDOW 0 22 48 Left 0
WINDOW 3 79 5 VRight 0
SYMATTR InstName U5
SYMATTR Value BC337C
SYMATTR SpiceModel BC337C
SYMBOL pnp 112 80 M180
WINDOW 0 24 45 Left 0
WINDOW 3 69 111 Left 0
SYMATTR InstName Q1
SYMATTR Value BC640
SYMBOL pnp_model 224 352 M180
WINDOW 0 32 46 Left 0
WINDOW 3 78 90 VLeft 0
SYMATTR InstName U1
SYMATTR Value BC327C
SYMATTR SpiceModel BC327C
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 160 256 R0
WINDOW 0 17 38 VRight 0
WINDOW 3 31 89 Left 0
SYMATTR InstName R8
SYMATTR Value 1k
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 32 256 R0
WINDOW 0 15 43 VRight 0
SYMATTR InstName R2
SYMATTR Value 10k
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 192 112 M0
WINDOW 0 16 40 VRight 0
WINDOW 3 -36 7 Left 0
SYMATTR InstName R1
SYMATTR Value 3.3k
SYMBOL FerriteBead 448 144 R90
WINDOW 0 -16 1 VBottom 0
SYMATTR InstName L3
SYMATTR Value 47n
SYMATTR SpiceLine Ipk=6 Rser=0.03 Rpar=37 Cpar=275f mfg="Wurth Elektronik eiSos" pn="742 792 021"
SYMBOL suppressor 432 80 R270
WINDOW 0 -15 94 VTop 0
WINDOW 3 61 69 VBottom 0
SYMATTR InstName U2
SYMATTR Value T15KE15CA
SYMATTR SpiceModel T15KE15CA
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 400 16 M0
WINDOW 0 15 71 VLeft 0
WINDOW 3 23 7 Left 0
SYMATTR InstName R5
SYMATTR Value 10
SYMBOL npn_model -32 96 R0
WINDOW 0 23 48 Left 0
WINDOW 3 -18 117 Left 0
SYMATTR InstName U3
SYMATTR Value BC337C
SYMATTR SpiceModel BC337C
SYMBOL npn_model 128 96 M0
WINDOW 0 22 50 Left 0
WINDOW 3 -15 118 Left 0
SYMATTR InstName U4
SYMATTR Value BC337C
SYMATTR SpiceModel BC337C
TEXT -104 -120 Left 0 !.tran 0 2.2m 0
TEXT 136 -120 Left 0 !.inc mylib\\s_afbjt_1.lib
TEXT 528 200 Left 0 !K L1 L2 1
TEXT 416 -120 Left 0 !.inc mylib\\t1_5ke15c.lib

Spotnick schrieb:

Für deinen Q1, Rumgucker, finde ich einfach keinen Typ mit 100V, akzeptablem hfe und ft - schlage dir zur Umgehung deshalb eine Kaskodenlösung vor, die zudem eine grössere Schleifenverstärkung erbringt http://www.die-webto...f9051c50a7117a29.gif

Ich hab mittlerweile den Strom im Differenzverstärker raufgesetzt. Bringt das gleiche, verschwendet aber kein Bauteil.

Spotnickilein?

Was hälst denn Du von meinem Bifiliar-Filter? Ich könnte zur Not auch mit einem niederschmetternden Urteil leben....

> Ich hab mittlerweile den Strom im Differenzverstärker raufgesetzt. Bringt das gleiche, verschwendet aber kein Bauteil.

1 billige Videotranse, 1R, ein C und eine Z-Diode sind mit Sicherheit eine gute Investition für die dringend benötigte Schleifenverstärkung - ich behaupte das jetzt einfach mal so im Hinblick auf die zu erwartenden Verzerrungen.
Das Filter werde ich mir mal ansehen, einfache 12dB wären für meine Vorstellungen so oder so nicht ausreichend.

PS: Zurückgerudert bin ich sicherlich nicht, ich würde das eher als Einsicht bezeichnen, Flucht nach vorn klänge wieder zu verbissen.

Spotnick? Hast Du Dir mal die Kurven des Filters angesehen? Da steckt ein Prinzip dahinter! Es geht wirklich nicht um "6db"!!!!!

Filter bitte erstmal hintenan ...
---
http://www.die-webto...dcfc95ab7de749df.gif


.asc-Datei mit bis jetzt für alle User verfügbaren Modellen:

Version 4
SHEET 1 1160 680
WIRE -80 -64 -80 -96
WIRE -80 144 -80 16
WIRE -80 160 -80 144
WIRE -80 256 -80 240
WIRE -80 384 -80 336
WIRE -32 144 -80 144
WIRE 32 -64 32 -80
WIRE 32 32 32 16
WIRE 32 96 32 32
WIRE 48 192 32 192
WIRE 48 272 48 192
WIRE 48 368 48 352
WIRE 64 -80 32 -80
WIRE 64 96 64 -80
WIRE 64 192 48 192
WIRE 112 32 32 32
WIRE 144 144 128 144
WIRE 144 384 -80 384
WIRE 144 384 144 144
WIRE 176 -80 64 -80
WIRE 176 -16 176 -80
WIRE 176 128 176 80
WIRE 176 240 176 208
WIRE 176 272 176 240
WIRE 176 368 48 368
WIRE 176 368 176 352
WIRE 208 240 176 240
WIRE 208 240 208 176
WIRE 208 304 208 240
WIRE 224 176 208 176
WIRE 224 304 208 304
WIRE 288 48 288 32
WIRE 288 128 288 112
WIRE 288 240 288 224
WIRE 288 256 288 240
WIRE 288 368 176 368
WIRE 288 368 288 352
WIRE 320 32 288 32
WIRE 320 368 288 368
WIRE 320 368 320 32
WIRE 336 240 288 240
WIRE 384 32 384 16
WIRE 384 144 384 112
WIRE 384 160 384 144
WIRE 384 368 320 368
WIRE 384 368 384 256
WIRE 416 16 384 16
WIRE 416 64 416 16
WIRE 416 144 384 144
WIRE 432 64 416 64
WIRE 496 64 480 64
WIRE 496 144 480 144
WIRE 528 16 416 16
WIRE 576 -80 176 -80
WIRE 576 -64 576 -80
WIRE 576 64 544 64
WIRE 576 64 576 32
WIRE 576 144 576 64
WIRE 672 -96 -80 -96
WIRE 672 144 656 144
WIRE 672 144 672 -96
WIRE 672 192 672 144
WIRE 672 384 144 384
WIRE 672 384 672 240
WIRE 688 144 672 144
WIRE 768 -80 576 -80
WIRE 768 -64 768 -80
WIRE 768 144 752 144
WIRE 768 144 768 0
WIRE 768 192 752 192
WIRE 768 192 768 144
WIRE 768 240 672 240
WIRE 768 240 768 192
WIRE 768 288 768 240
WIRE 768 368 384 368
WIRE 768 368 768 352
WIRE 800 -80 768 -80
WIRE 800 -32 800 -80
WIRE 800 368 768 368
WIRE 800 368 800 320
WIRE 816 -80 800 -80
WIRE 816 -32 800 -32
WIRE 816 144 768 144
WIRE 816 160 816 144
WIRE 816 320 800 320
WIRE 816 368 800 368
WIRE 896 -32 880 -32
WIRE 896 368 880 368
WIRE 896 368 896 -32
WIRE 912 -80 880 -80
WIRE 912 320 880 320
WIRE 912 320 912 -80
WIRE 960 -80 912 -80
WIRE 960 0 960 -80
WIRE 960 144 816 144
WIRE 960 144 960 80
WIRE 960 208 960 144
WIRE 960 368 896 368
WIRE 960 368 960 288
FLAG 816 160 0
FLAG 672 -96 ua
FLAG 576 64 uM1M2
SYMBOL cap 752 160 M270
WINDOW 0 19 54 VTop 0
WINDOW 3 66 19 VBottom 0
SYMATTR InstName C1
SYMATTR Value 470n
SYMBOL Misc\\EuropeanPolcap 752 -64 R0
WINDOW 0 -20 62 Left 0
WINDOW 3 -58 102 Left 0
SYMATTR InstName C2
SYMATTR Value 4700µ
SYMBOL Misc\\EuropeanPolcap 752 288 R0
WINDOW 0 -20 62 Left 0
WINDOW 3 -22 104 Left 0
SYMATTR InstName C3
SYMATTR Value 4700µ
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 768 176 R90
WINDOW 0 33 51 VBottom 0
WINDOW 3 30 56 VTop 0
SYMATTR InstName R4
SYMATTR Value 4
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor -64 -80 M0
WINDOW 0 16 72 VLeft 0
WINDOW 3 23 106 Left 0
SYMATTR InstName R6
SYMATTR Value 8.2k
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor -64 144 M0
WINDOW 0 14 73 VLeft 0
WINDOW 3 31 38 Left 0
SYMATTR InstName R7
SYMATTR Value 1.8k
SYMBOL voltage -80 240 M0
WINDOW 3 50 123 VLeft 0
WINDOW 123 0 0 Left 0
WINDOW 39 0 0 Left 0
WINDOW 0 -34 102 Left 0
SYMATTR Value SINE(0 3 5k)
SYMATTR InstName V1
SYMBOL diode 880 -96 R90
WINDOW 0 9 62 VBottom 0
WINDOW 3 18 -165 VTop 0
SYMATTR InstName D1
SYMATTR Value MBRB2545CT
SYMBOL diode 880 -48 R90
WINDOW 0 12 60 VBottom 0
WINDOW 3 -9 -165 VTop 0
SYMATTR InstName D2
SYMATTR Value MBRB2545CT
SYMBOL diode 816 336 R270
WINDOW 0 21 4 VTop 0
WINDOW 3 17 230 VBottom 0
SYMATTR InstName D3
SYMATTR Value MBRB2545CT
SYMBOL diode 816 384 R270
WINDOW 0 22 4 VTop 0
WINDOW 3 43 230 VBottom 0
SYMATTR InstName D4
SYMATTR Value MBRB2545CT
SYMBOL voltage 960 -16 R0
WINDOW 123 0 0 Left 0
WINDOW 39 0 0 Left 0
WINDOW 0 -32 7 Left 0
WINDOW 3 -33 107 Left 0
SYMATTR InstName V2
SYMATTR Value 40
SYMBOL voltage 960 192 R0
WINDOW 123 0 0 Left 0
WINDOW 39 0 0 Left 0
WINDOW 0 -34 7 Left 0
WINDOW 3 -33 104 Left 0
SYMATTR InstName V3
SYMATTR Value 40
SYMBOL ind2 672 128 R90
WINDOW 0 7 49 VBottom 0
WINDOW 3 33 48 VTop 0
SYMATTR InstName L1
SYMATTR Value 20µ
SYMATTR Type ind
SYMBOL ind2 592 128 R90
WINDOW 0 6 52 VBottom 0
WINDOW 3 32 56 VTop 0
SYMATTR InstName L2
SYMATTR Value 1µ
SYMATTR Type ind
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 48 -80 M0
WINDOW 0 17 71 VLeft 0
WINDOW 3 31 38 Left 0
SYMATTR InstName R3
SYMATTR Value 470
SYMBOL nmos 528 -64 R0
WINDOW 0 55 26 Left 0
WINDOW 3 -88 6 Left 0
SYMATTR InstName M1
SYMATTR Value FDS3580
SYMBOL nmos 336 160 R0
WINDOW 0 53 107 Left 0
WINDOW 3 54 137 Left 0
SYMATTR InstName M2
SYMATTR Value FDS3580
SYMBOL cap 272 112 M180
WINDOW 0 14 53 Right 0
WINDOW 3 37 98 Right 0
SYMATTR InstName C4
SYMATTR Value 47n
SYMBOL pnp 112 80 M180
WINDOW 0 50 67 Left 0
WINDOW 3 33 39 Left 0
SYMATTR InstName Q1
SYMATTR Value BC640
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 160 256 R0
WINDOW 0 17 38 VRight 0
WINDOW 3 31 89 Left 0
SYMATTR InstName R8
SYMATTR Value 1k
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 32 256 R0
WINDOW 0 15 43 VRight 0
SYMATTR InstName R2
SYMATTR Value 10k
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 192 112 M0
WINDOW 0 16 40 VRight 0
WINDOW 3 -36 7 Left 0
SYMATTR InstName R1
SYMATTR Value 3.3k
SYMBOL FerriteBead 448 144 R90
WINDOW 0 -16 1 VBottom 0
SYMATTR InstName L3
SYMATTR Value 47n
SYMATTR SpiceLine Ipk=6 Rser=0.03 Rpar=37 Cpar=275f
SYMBOL Misc\\EuropeanResistor 400 16 M0
WINDOW 0 15 71 VLeft 0
WINDOW 3 23 7 Left 0
SYMATTR InstName R5
SYMATTR Value 10
SYMBOL npn -32 96 R0
WINDOW 0 18 -9 Left 0
WINDOW 3 26 39 Left 0
SYMATTR InstName Q2
SYMATTR Value BC337-40
SYMBOL npn 128 96 M0
WINDOW 0 23 -10 Left 0
WINDOW 3 28 59 Left 0
SYMATTR InstName Q3
SYMATTR Value BC337-40
SYMBOL npn 224 128 R0
WINDOW 0 27 47 Left 0
WINDOW 3 80 93 VLeft 0
SYMATTR InstName Q4
SYMATTR Value BC337-40
SYMBOL pnp 224 352 M180
WINDOW 0 29 46 Left 0
WINDOW 3 80 -3 VRight 0
SYMATTR InstName Q5
SYMATTR Value BC327-40
SYMBOL zener 544 48 R90
WINDOW 0 0 32 VBottom 0
WINDOW 3 -62 84 VTop 0
SYMATTR InstName D5
SYMATTR Value BZX84C15L
SYMATTR Description Diode
SYMATTR Type diode
SYMBOL zener 432 80 R270
WINDOW 0 32 24 VTop 0
WINDOW 3 116 28 VBottom 0
SYMATTR InstName D6
SYMATTR Value BZX84C15L
SYMATTR Description Diode
SYMATTR Type diode
TEXT -104 -120 Left 0 !.tran 0 2.2m 0
TEXT 528 200 Left 0 !K L1 L2 1

Soviel ich sehe:
Ausgangsfilter, Einschwingverhalten und Low-Side-Schaltverhalten grundsätzlich verbessern, Spannungsverstärkung erhöhen, Offset beseitigen, Schleifenverstärkung erhöhen ...
http://www.die-webto...a1bfb337a7490ed3.gif

Jepp. Seh ich auch so.

(Anmerkung für Ampericher: Spotnick hat nur die high-side abgetastet. Die low-side geht natürlich voll auf -39V runter... hat er nur nicht dargestellt.)