Kombipacket 6C33C und C3g

Hallo zusammen,

heute weiß ich nicht mehr, ob ich zuerst über die 6C33C gestolpert bin, oder ob ich dringend mal eine dicke Triode als Endstufe testen wollte. Herausgekommen ist aber ein Verstärker, der ganz minimalistisch mit einer Treiberstufe und einer Endtriode arbeitet. Die Vorgaben waren: Nur zwei Röhren, Leistung oberhalb von 10 Watt, einfaches Netzteil – also gemeinsame Anodenspannung von Treiber und Endröhre, allerbeste Teile – insbesondere des Übertragers.

Schaltpläne für die 6C33C gibt es wie Sand am Meer. Alle nutzen zwei Vorstufenröhren und haben wegen der unterschiedlichen Spannung sehr aufwändige Netzteile. Teilweise sind die Verstärker im Wesentlichen Netzteile – von der Größe und vom Aufwand. Ich wollte aber hauptsächlich in den Übertrager investieren.

Die Schaltungsvorschläge unterteilen sich auch in der Frage der negativen Gittervorspannung. Einerseits wird sie erzeugt über einen Kathodenwiderstand, andererseits über ein zusätzliches Netzteil. Ich habe mich für die Kathodenlösung entschieden, einmal wegen oben (kleines Netzteil) und andererseits wegen der hohen Risiken, die eine feste Bias mit sich bringt: Diese Triode hat ein enormes Strompotential, wenn einmal die negative Versorgung ausfällt (z.B. weil die Sicherung eines separaten Netzteils altersschwach wird), dann geht die Schaltung in Flammen auf.

Hier der entwickelte Schaltplan:



Hier zwei Photos zur Realisierung:




Als Treiberröhre kommt eine C3g zum Einsatz. Einmal weil ich immer zunächst diese nehme, sie ist in allen Belangen state-of-the-art. Aber auch in Hinblick auf die Treiberfunktion scheint sie passend. Das Datenblatt der 6C33C gibt die negative Vorspannung an mit -0,5 Volt bis -150 Volt an. Das kann bedeuten, dass sie bei etwa 0 V ganz offen ist und ab 150 V sperrt. Der Treiber muss also eine Signalspannung von 150 Vss liefern können. Andererseits ist die Leistungskurve der Triode über den gesamten Bereich alles andere als gerade. Die theoretischen 20 Watt Leistung, die viele Hersteller für ihre Produkte angeben, werden keinesfalls mit zumutbaren Verzerrungen realisierbar sein. So geben einige Hersteller daher auch nur die Verzerrungswerte bis 5 Watt an.

In der Realisierung zeigt sich, dass ab etwa 13 Watt Schluss ist. Dann steigen die Verzerrungen stark an – vermutlich, weil die C3g dann an der Grenze ist.

Die Widerstände des Treibers orientieren sich am Datenblatt, Anode bis 220V, g2 bei 150V, Kathode mit 115 Ohm. Die Kathode ist nicht kapazitiv überbrückt, weil zum Einen die Eingangsempfindlichkeit bei wenigstens 3V liegen sollte (der Vorverstärker soll ja auch was zu tun bekommen) und weil andererseits die lokale Gegenkopplung von Vorteil erscheint, da die Röhre bis in ihre Grenzen ausgereizt werden soll. Wenn man sie gleichwohl brückt, dann sinkt die Eingangsempfindlichkeit auf 1,5V.

C2 ist mit zwei Werten angegeben. Da ich eine aktive Lautsprecherlösung habe, gibt es diese 2-Kanal-Endstufen doppelt. Der erste Wert von 47nF gilt für den Mittel/Hochtonbereich als Hochpass ab etwa 50 Hz. Die 150nF sind für den Tieftontreiber.

R6 mit 180k folgt dem Hinweis aus dem Datenblatt der Triode, dass das Gitter einen vergleichsweise hohen Stromfluss hat. R8 als Kathodenwiderstand ist so bemessen, dass sich etwa eine negative Gittervorspannung von 75 Volt ergibt – die Mitte zwischen 0 und 150V. Dieser Widerstand ist auch außen sichtbar, es ist ein 50W-Typ, der trotzdem etwa 90 Grand heiß wird. C9 ist aus dem Fundus gegriffen. Zusammen mit dem sehr guten Übertrager garantiert er eine gerade Übertragungslinie, hinunter bis unter 20Hz, lediglich oberhalb von 15kHz sinkt die Kurve um etwa 1 dB ab. Der Verkäufer gibt für seine Übertrager auch Angaben zum Frequenzverlauf. So soll es sein.

Die Schaltung verzichtet auf eine Über-alles-Gegenkopplung, weil der Übertrager keine korrigierenden Eingriffe braucht. Denkbar wäre eine lokale GK von der Anode der 6C33C zum Gitter. Da die Leistungsabgabe in der Praxis jedoch unter 5 Watt verbleibt, sind wir im geraden Bereich der Kennkurve. Eine Verbesserung im Klang ist daher nicht zu erwarten.

Zum Netzteil: Für die Anodenspannung kommt ein einfacher Trenntrafo (hier ein Ringkerntrafo) zum Einsatz. Diese sind vergleichsweise billig zu bekommen. 1 A sollte er aber schon leisten können, da es dieser Verstärkertyp mit recht hohen Temperaturen zu tun bekommt. R13 sind 6 parallel geschaltete 100 Ohm Widerstände. Die Drossel ist eine solche aus einer Neonröhre, das reicht auch völlig: Die Brummspannung am Ausgang liegt bei 0,4 mV. Für die Versorgung der Treiberröhre greife ich auf eine Lösung mit dem IRF820 zurück, deren Materialwert insgesamt bei knappen 5 Euro liegt und bessere Ergebnisse als reguläre Drosseln bringt. Die Maximalbelastung liegt aber bei 200 mA (mit großem Kühlkörper). Das kommt daher für die Triode nicht in Frage.

Mit dieser Lösung bekomme ich die notwendigen weil vorgegebenen Spannung ohne allzu großem Materialaufwand zusammen. Eine Lösung mit gesonderter neg. Gittervorspannung hätte auch den Nachteil, dass die Versorgungsspannung der Triode um 75 Volt geringer ausfallen müsste, damit die Röhre im Bereich von 200mA und die Signalspannung in der Mitte zwischen 0 und 150V bleibt. Man müsste also fast 40 Watt im Netzteil verbrennen. (Klar, jetzt verbrennt man diese an den beiden Kathodenwiderständen.)

Die Heizung liefert ein gesonderter Ringkerntrafo mit 2 Wicklungen zu je 6V und 7A. Das sind zwar 5% weniger als der Normwert, liegt aber noch in der Toleranz. Diesen Trafo gibt es auch günstig. Da ich bei mir zu Hause ohnehin bereits 237 Volt Netzspannung habe (wenn die KWK-Anlage läuft), passt der Trafo schon. Das Datenblatt der 6C33C gibt für die Heizung ohnehin den Bereich von 5,7 bis 6,9V an – was vermutlich aus dem gedachten Einsatzort der MIG25 herrührt.

Der Verstärker läuft nun seit 6 Monaten stabil. Die Trioden habe ich aber mit Abstandhaltern vom Gehäuse abgehoben, weil dieses doch um die 60 Grad heiß wird.

Verbesserungsvorschläge? Nur zu!
Gruß
sb

Hallo Michael

Mir ist auch vor kurzem aufgefallen das richi44 hier nicht mehr schreibt.Er hatte viel Theorie wo mann viel nachdenken musste,er hatt viel Wissen fand ich gut was er so machte.

übrigens Thomas du bist erst 18? ich bin 36 und du hast schon für dein junges Alter gutes Wissen... ;)angeeignet,ich kann auch noch lernen...aber bin oft Lesefaul...

Manchmal rattert es im Kopf ,wie war das nochmal ,das versteht mann nicht etc...oder das kannt ich doch ...aber vieles vergisst mann wieder...

Gerade denke ich Über den Dämpfungsfaktor nach ...ne öde Formel will dir was sagen.Teile den Lautsprecherwiderstand 8 Ohm mit dem Ausgangswiderstand des Verstärkers = DF.

Puh woher weiss ich denn den Ausgangswiderstand des Röhren Verstärkers?

Anhand der 6C33c die nur einen Ri von 100 Ohm haben soll ist der Ra dann 300 Ohm ,der AÜ wird meist auf 600 Ohm ausgelegt.

Wenn ich das richtig Verstanden habe kann ich aus dem Ri(Innenwiderstand) der Röhre und der Primärimpedanz des AÜ den DF berechnen.Die 6C33c hat einen Ri=100 Ohm.Der Ra des AÜs 600 Ohm.
Das ergibt einen DF=6.

Konnte was erlesen,der Lautsprecher führt bei seinen Bassgehopse eine induzierte Rückspannung/Strom.Ein hoher Dämpfungsfaktor ergibt einen niedrigen Widerstand der die Rückspannung/Strom kurzschliesst.

Breitbänder und Pa Tieftöner sind hart aufgehängt,da soll ein hoher Dämpfungsfaktor keine grosse Rolle spielen ?Die Membran geht schnell in die Nullage zurück.

Das ist wie bei einem Fahhrad Dynamo bei starker Last Bremst er.Der Lautsprecher müsste durch den niedrigen Innenwiderstand(hoher Dämpungsfaktor)schnell in seiner Nullage zurück gezogen werden.Hoher DF=Ri wird niederohmig.

Ganz easy das Wort DF heist für mich ABGEBREMST ,ich habe das erst jetzt begriffen. :

Gruss Chris